專業(yè)代理Univer氣缸意大利Univer上海代表處

意大利UNIVER是世界較有名的企業(yè)集團(tuán)，產(chǎn)品包括從M5到G3/4接口的電磁閥、從直徑12到直徑200的各類型氣缸，以及各種氣電控制元件，品種規(guī)格齊全?？商峁└黝愒O(shè)備的設(shè)計(jì)選型配套組合。氣動(dòng)控制系統(tǒng)，具有易操作、經(jīng)濟(jì)、安全之特性，在整個(gè)生產(chǎn)過(guò)程中，氣動(dòng)控制將可取代人手、節(jié)省能源、增加產(chǎn)量，提高產(chǎn)品的競(jìng)爭(zhēng)力。 時(shí)至今日，的工業(yè)發(fā)展可謂一日千里，單從意大利輸出產(chǎn)品及提供技術(shù)支援，根本無(wú)法滿足客戶的需求。

柴油機(jī)UNIVER氣缸套用灰鑄鐵氣體滲氮工藝 

UNIVER氣缸套是柴油機(jī)中的重要零部件之一，承受高溫、高壓的沖擊和活塞環(huán)的往復(fù)摩擦，工作環(huán)境惡劣，磨損較快且易產(chǎn)生拉缸現(xiàn)象；尤其隨著柴油機(jī)功率密度和轉(zhuǎn)速的提升，對(duì)UNIVER氣缸套的耐磨性和強(qiáng)度有了更高的要求。表面滲氮可以有效提高UNIVER氣缸套的耐磨性、耐腐蝕性，耐疲勞性等。

傳統(tǒng)的UNIVER氣缸檢測(cè)，能通過(guò)定量分析來(lái)指導(dǎo)、控制生產(chǎn)的大都制造成本甚高，而成本低廉的又無(wú)法進(jìn)行定量分析，漏檢、誤廢現(xiàn)象嚴(yán)重。本文作者設(shè)計(jì)研制的檢測(cè)裝置，成本低，效率高，檢測(cè)項(xiàng)目全面，檢測(cè)指標(biāo)量化，適用于指導(dǎo)、控制生產(chǎn)，特別是中小UNIVER氣缸生產(chǎn)企業(yè)?，F(xiàn)已小批量投入使用，具有較強(qiáng)的開發(fā)潛力。本文在介紹這一新裝置的同時(shí)，對(duì)有關(guān)指標(biāo)參數(shù)亦進(jìn)行了較詳盡的計(jì)算分析。標(biāo)準(zhǔn)UNIVER氣缸的尺寸設(shè)計(jì)徐文燦標(biāo)準(zhǔn)UNIVER氣缸是指大批量生產(chǎn)的常規(guī)UNIVER氣缸。它包括單作用UNIVER氣缸、單活塞桿和雙活塞桿的雙作用UNIVER氣缸（含緩沖UNIVER氣缸）。標(biāo)準(zhǔn)UNIVER氣缸的尺寸設(shè)計(jì)就是根據(jù)對(duì)UNIVER氣缸的工作要求，選定UNIVER氣缸的缸徑和行程。船用低速二沖程十字頭式柴油機(jī)(海船主機(jī))機(jī)架上部置有橫隔板和活塞桿填料函,將UNIVER氣缸與曲柄箱分隔開。該結(jié)構(gòu)特征要求海船主機(jī)必須選用UNIVER氣缸油注油系統(tǒng)進(jìn)行強(qiáng)制UNIVER氣缸潤(rùn)滑。傳統(tǒng)的機(jī)械式UNIVER氣缸注油器通過(guò)鏈輪傳動(dòng)帶動(dòng)機(jī)械注油器的凸輪軸,其泵油頻率與主機(jī)轉(zhuǎn)速同步。由于機(jī)械式UNIVER氣缸注油器不能根據(jù)船舶柴油機(jī)運(yùn)行工況的變化實(shí)現(xiàn)精準(zhǔn)定時(shí)定量注油,電子控制式UNIVER氣缸注油系統(tǒng)應(yīng)運(yùn)而生,引起船舶柴油機(jī)制造商、研究機(jī)構(gòu).圍繞UNIVER氣缸套用灰鑄鐵的氣體滲氮展開研究，研究從氣體滲氮工藝參數(shù)對(duì)滲氮層氮濃度的影響和氣體滲氮保溫對(duì)UNIVER氣缸套心部微觀組織和力學(xué)性能的影響兩方面出發(fā)。主要目的在于提出一個(gè)確定UNIVER氣缸套用灰鑄鐵氣體滲氮工藝路線的分析方法和依據(jù)，使UNIVER氣缸套經(jīng)氣體滲氮后獲得所需要的滲氮層氮濃度場(chǎng)和良好的心部機(jī)械性能。主要研究?jī)?nèi)容和結(jié)論為：考慮氮?jiǎng)蓍T檻值對(duì)滲氮過(guò)程的影響，基于質(zhì)傳遞和質(zhì)擴(kuò)散機(jī)理，提出了一個(gè)氣體滲氮過(guò)程的數(shù)學(xué)模型，采用有限差分法對(duì)該數(shù)學(xué)模型進(jìn)行了數(shù)值求解，并在MATLAB中編寫程序?qū)崿F(xiàn)該數(shù)值計(jì)算過(guò)程。展開了UNIVER氣缸套氣體滲氮試驗(yàn)研究，將數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果作對(duì)比，驗(yàn)證了上述數(shù)值模擬方法的正確性；之后用該方法研究了滲氮工藝參數(shù)如溫度、滲氮時(shí)間、氮?jiǎng)輰?duì)滲氮層厚度、氮濃度分布的影響。結(jié)果表明，滲氮層厚度隨溫度的升高和時(shí)間的增長(zhǎng)均顯著增加，而表面氮濃度隨溫度的升高而降低；氮?jiǎng)輰?duì)滲氮層厚度幾乎沒(méi)有影響，但對(duì)表面氮濃度和化合層成分有顯著影響。為使?jié)B氮保溫后會(huì)鑄鐵UNIVER氣缸套心部仍具備優(yōu)良的力學(xué)性能，在貝氏體基體灰鑄鐵中添加了Nb、V、Ti微量合金元素，制備了NbVTi合金灰鑄鐵；并利用掃描電鏡（SEM）和力學(xué)性能測(cè)試研究了該灰鑄鐵在不同氣體滲氮保溫溫度下的微觀組織和力學(xué)性能的演變。結(jié)果表明，隨著保溫時(shí)間的增長(zhǎng)或溫度的升高，NbVTi合金灰鑄鐵的貝氏體基體組織發(fā)生粗化；拉伸斷口呈現(xiàn)準(zhǔn)解理斷裂特征，并隨保溫時(shí)間或溫度的增加出現(xiàn)了一定程度的韌性斷裂特征，塑韌性得到改善；隨保溫時(shí)間或溫度的增加，NbVTi合金灰鑄鐵的抗拉強(qiáng)度和布氏硬度呈下降趨勢(shì)，但是，熱處理后的抗拉強(qiáng)度和布氏硬度與普通貝氏體基體灰鑄鐵相比有較大提高.

總之，氣體滲氮工藝對(duì)UNIVER氣缸套用灰鑄鐵表面滲氮層氮濃度和心部組織和性能的影響，為選擇UNIVER氣缸套材料以及制定其氣體滲氮工藝提供了分析方法和依據(jù)。對(duì)UNIVER氣缸壓力進(jìn)行時(shí)．頻分析，探討了UNIVER氣缸壓力信號(hào)與氣閥機(jī)構(gòu)狀態(tài)之間的關(guān)系。對(duì)UNIVER氣缸壓力信號(hào)進(jìn)行二進(jìn)小波分解，計(jì)算分解后尺度ｌ上信號(hào)各頻帶的能量比，從中提取診斷特征量，從而對(duì)氣閥機(jī)構(gòu)進(jìn)行故障診斷。結(jié)果表明此方法是可行、有效的。

UNIVER氣缸擊動(dòng)力學(xué)建模與仿真分析

將UNIVER氣缸在行程末端的擊問(wèn)題看成一個(gè)由細(xì)長(zhǎng)活塞桿、質(zhì)量負(fù)載、活塞以及端蓋組成的振動(dòng)系統(tǒng)。首先應(yīng)用彈性體的一維波動(dòng)方程建立細(xì)長(zhǎng)活塞桿縱向振動(dòng)變形的數(shù)學(xué)模型,用模態(tài)疊加方法解析了擊力、接觸位移以及接觸時(shí)間。然后利用非線性有限元軟件LS-DYNA對(duì)UNIVER氣缸擊過(guò)程進(jìn)行數(shù)值仿真計(jì)算分析,詳細(xì)研究了當(dāng)驅(qū)動(dòng)負(fù)載質(zhì)量以及活塞初始擊速度不同時(shí),活塞擊接觸面接觸合力和接觸作用時(shí)間的變化情況。

正工程機(jī)械柴油機(jī),發(fā)生毀UNIVER氣缸墊后,如果不仔細(xì)查找故障原因,而只是采取更換新缸墊的辦法,往往還會(huì)在短時(shí)間內(nèi)再次發(fā)生墊事故。由于接連不斷地發(fā)生毀缸墊,就會(huì)使缸套發(fā)生變形,缸體和缸蓋在缸孔之間的過(guò)橋處燒蝕出溝痕,這樣缸蓋、缸體就易報(bào)廢。因此在發(fā)現(xiàn)此類故障時(shí),要仔細(xì)分析和查找出原因,然后再采取相應(yīng)的措施。 UNIVER氣缸墊滲漏是由于UNIVER氣缸墊局部預(yù)緊力不夠造成的,柴油機(jī)燒燃的高溫、高壓燃?xì)忾_始在UNIVER氣缸墊密封面預(yù)緊力低的部位,慢慢滲漏,嚴(yán)重時(shí)反復(fù)滲漏的燃?xì)庥衷斐蓺鈮|燒損,形成刺漏,使柴油機(jī)不能正常工作。為了抑制偏心負(fù)載對(duì)垂直放置的擺動(dòng)UNIVER氣缸運(yùn)動(dòng)造成的影響,首先提出了能夠定量表示偏心負(fù)載對(duì)垂直放置的擺動(dòng)UNIVER氣缸影響程度的速度穩(wěn)定性指標(biāo)αv,隨后提出了使擺缸兩工作腔在某一角度范圍內(nèi)瞬間連通,利用增大背壓的方法提高擺缸系統(tǒng)速度穩(wěn)定性的解決辦法,建立了垂直放置、偏心負(fù)載作用下且具有連通孔的擺缸數(shù)學(xué)模型,在該模型的基礎(chǔ)上以速度穩(wěn)定性指標(biāo)αvzui小為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù),采用遺傳算法對(duì)擺缸工作腔連通孔進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì).仿真和試驗(yàn)結(jié)果證明該方法有效地解決了擺缸速度穩(wěn)定性問(wèn)題.緩是研制高速UNIVER氣缸要解決的關(guān)鍵問(wèn)題。在研究高速UNIVER氣缸緩的過(guò)程中發(fā)現(xiàn)活塞進(jìn)入穩(wěn)定階段速度會(huì)發(fā)生劇烈反彈,分析活塞速度在穩(wěn)定階段反彈的主要原因,設(shè)計(jì)由帶有固定容腔的壓力反饋式緩閥、溢流閥和排氣閥組成的緩系統(tǒng)并對(duì)其進(jìn)行仿真及試驗(yàn)研究。UNIVER氣缸體裂紋檢查穿孔及較大的外表裂紋,肉眼觀察即可發(fā)現(xiàn);內(nèi)部細(xì)小裂紋可在水壓試驗(yàn)器上進(jìn)行檢查;對(duì)非水道壁上的表面裂縫和缺陷,可以采用油浸法來(lái)檢驗(yàn)。良好的或修復(fù)好的UNIVER氣缸體,在3~4千克力/厘米~2水壓下,2~3分鐘內(nèi)不應(yīng)有滲漏現(xiàn)象。汽車發(fā)動(dòng)機(jī)缸體裂紋常見(jiàn)部位如圖。補(bǔ)板法修理UNIVER氣缸體裂紋若裂紋產(chǎn)生在強(qiáng)度要求不高的UNIVER氣缸體外部且較集中,可用補(bǔ)板法修復(fù)。先在裂紋端部鉆止裂孔4~5,將裂紋處打膳平整,然后配制低碳鋼補(bǔ)板(厚3~5毫米,大小以蓋著裂紋邊緣25~30毫米為宜),將補(bǔ)板與裂紋表面配鉆井在缸體上攻絲,墊上兩面涂有鉛油的薄石棉板,用螺釘把補(bǔ)板緊固在缸體裂紋處。結(jié)果表明,此緩系統(tǒng)有效地控制了穩(wěn)定階段活塞速度反彈,并對(duì)活塞速度變化有足夠的自適應(yīng)能力。機(jī)械表式檢測(cè)裝置滿足不了內(nèi)燃機(jī)UNIVER氣缸爆發(fā)壓力和壓縮壓力在高溫、高壓脈動(dòng)氣體擊和有機(jī)械振動(dòng)的環(huán)境下檢測(cè)的使用要求。

對(duì)比分析了理論解析解與LS-DYNA數(shù)值解,驗(yàn)證了解析解的準(zhǔn)確性,得出了擊力分別隨速度和負(fù)載的變化規(guī)律;進(jìn)一步擊振動(dòng)響應(yīng)進(jìn)行了頻率分析,并研究了UNIVER氣缸擊力的變化原因。研究結(jié)果為UNIVER氣缸的設(shè)計(jì)和使用提供了理論和實(shí)際參考。采用以SIMOX技術(shù)制備的SOI晶片,在微加工平臺(tái)上制作了傳感器硅芯片,通過(guò)耐高溫封裝工藝和在寬溫區(qū)進(jìn)行溫度熱漂移的補(bǔ)償,制作了高精度、穩(wěn)定性佳的耐高溫壓阻式壓力傳感器,配置放大電路后的內(nèi)燃機(jī)UNIVER氣缸壓力智能檢測(cè)儀保證了測(cè)試結(jié)果的科學(xué)性、真實(shí)性和合理性。

UNIVER氣缸與活塞的新型發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)性能

為提高現(xiàn)有內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的熱效率,在分析斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)以及常規(guī)發(fā)動(dòng)機(jī)特點(diǎn)的基礎(chǔ)上提出基于大小UNIVER氣缸與大小活塞的帶回?zé)崞鞯男滦桶l(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng).氣體在該新型發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)的小UNIVER氣缸中受到壓縮,壓縮的過(guò)程中噴入水霧以便降低壓縮功耗.壓縮后的氣體在回?zé)崞髦惺艿匠醪郊訜岷筮M(jìn)入大UNIVER氣缸,與噴入大UNIVER氣缸中的燃料混合、燃燒并做功,做功后的氣體在回?zé)崞髦蟹艧岷蟊慌湃氪髿?

UNIVER氣缸是內(nèi)燃機(jī)的一個(gè)重要零件，它的技術(shù)狀態(tài)直接影響著內(nèi)燃機(jī)的使用壽命.因?yàn)閁NIVER氣缸磨損會(huì)造成內(nèi)燃機(jī)密封性差，起動(dòng)困難、功率不足.燒機(jī)油等故障.目前，國(guó)外對(duì)內(nèi)燃機(jī)UNIVER氣缸的材料、使用加工等進(jìn)行了大量的研究和改進(jìn).如已經(jīng)采用耐磨損、耐腐蝕的陶瓷UNIVER氣缸.因此研究?jī)?nèi)燃機(jī)UNIVER氣缸的破壞形式，找出破壞的原因，提出解決的對(duì)策，對(duì)內(nèi)燃機(jī)的使用維護(hù)有著較大的指導(dǎo)作用.為了定量確定偏心負(fù)載對(duì)垂直裝置的擺動(dòng)UNIVER氣缸運(yùn)動(dòng)影響程度,建立了偏心負(fù)載作用下的擺動(dòng)UNIVER氣缸數(shù)學(xué)模型.通過(guò)仿真,發(fā)現(xiàn)其加速度曲線呈現(xiàn)雙駝峰形.為了表征這種現(xiàn)象,定義加速度曲線的第2峰值與第1峰值的比值vα作為速度穩(wěn)定性判據(jù),并進(jìn)一步通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證了選擇該比值作為穩(wěn)定性判據(jù)的合理性.該判據(jù)解決了偏心負(fù)載對(duì)垂直裝置的擺動(dòng)UNIVER氣缸運(yùn)動(dòng)影響程度的定量問(wèn)題.開展了氣高壓缸內(nèi)直噴發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒循環(huán)變動(dòng)特性研究.研究結(jié)果表明,小當(dāng)量比工況下,會(huì)出現(xiàn)失火循環(huán)和部分燃燒循環(huán),平均指示壓力pmi值低,pmi的循環(huán)變動(dòng)系數(shù)大,大當(dāng)量比工況下pmi的循環(huán)變動(dòng)系數(shù)小.UNIVER氣缸墊沖壞的象征及原因UNIVER氣缸墊沖壞的主要表現(xiàn)：UNIVER氣缸墊向外漏水，有泡沫或氣流聲；氣體滲入冷卻水套導(dǎo)致水箱口冒氣泡，嚴(yán)重時(shí)向外噴氣，象“開鍋”一樣；若水漏進(jìn)UNIVER氣缸，則排氣管冒白煙，重者向外噴水.zui高UNIVER氣缸壓力高的循環(huán)燃燒速率快、燃燒過(guò)程的等容度好.zui高UNIVER氣缸壓力與其對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角之間、zui高UNIVER氣缸壓力升高率與其對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角之間、zui高UNIVER氣缸壓力和pmi之間都存在著一定關(guān)系.zui高UNIVER氣缸壓力與火焰發(fā)展期、快速燃燒期也存在很好的對(duì)應(yīng)關(guān)系.高的zui高UNIVER氣缸壓力對(duì)應(yīng)著短的火焰發(fā)展期和短的快速燃燒期.循環(huán)的累積放熱量越大則pmi越大,pmi的大小與累積放熱量的大小存在對(duì)應(yīng)關(guān)系.

對(duì)系統(tǒng)深入分析的基礎(chǔ)上,建立新型發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)的性能計(jì)算模型.利用數(shù)學(xué)模型,計(jì)算該新型發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)熱效率在不同壓縮比、不同的zui高工作溫度以及不同的活塞效率條件下的變化規(guī)律,并與相同條件下的常規(guī)奧托循環(huán)與狄塞爾循環(huán)的熱效率進(jìn)行對(duì)比.結(jié)果表明,這種新型發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)比常規(guī)發(fā)動(dòng)機(jī)具有更高的熱效率,zui多可以提高20%以上.而且新型發(fā)動(dòng)機(jī)系統(tǒng)的效率還隨著回?zé)崞鞯男试黾佣黾?增幅可以接近10%.

飛輪轉(zhuǎn)速的平均指示壓力及UNIVER氣缸壓力識(shí)別

平均指示壓力是指發(fā)動(dòng)機(jī)單位UNIVER氣缸容積所做的指示功，是發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩管理系統(tǒng)中的重要信號(hào)，基于壓力傳感器的平均指示壓力計(jì)算方法成本過(guò)高，且只限于在實(shí)驗(yàn)室中使用。通過(guò)其它低成本方法間接估計(jì)UNIVER氣缸壓力以及平均指示壓力對(duì)于實(shí)現(xiàn)發(fā)動(dòng)機(jī)故障在線監(jiān)測(cè)、診斷和扭矩控制有著重要的意義。

在四缸發(fā)動(dòng)機(jī)中每缸做功區(qū)間大致與飛輪從由zui小轉(zhuǎn)速上升到zui大轉(zhuǎn)速的區(qū)間相對(duì)應(yīng)，且各缸做功區(qū)間基本上獨(dú)立。首先利用編程得到每缸平均指示壓力以及每缸做功過(guò)程中對(duì)應(yīng)的飛輪轉(zhuǎn)速波峰谷值以及平均轉(zhuǎn)速，在對(duì)單缸機(jī)平均指示壓力與轉(zhuǎn)速波動(dòng)模型改進(jìn)的基礎(chǔ)上得到了四缸機(jī)平均指示壓力單工況模型，并提出了無(wú)需判斷發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行工況的的平均指示壓力計(jì)算方法及通用模型，基于平均指示壓力模型計(jì)算的平均指示扭矩的誤差在4N•m以內(nèi)。內(nèi)燃機(jī)的UNIVER氣缸蓋和UNIVER氣缸體絕大部分是用灰鑄鐵制造的。不僅澆注成品率比較低,而且在機(jī)械加工過(guò)程中,報(bào)廢率也較大,且在使用不當(dāng)時(shí)還會(huì)出現(xiàn)裂縫及破碎等缺陷。UNIVER氣缸蓋和UNIVER氣缸體是內(nèi)燃機(jī)中構(gòu)造較復(fù)雜的大部件,制造困難、成本高,因此采用正確的修復(fù)工藝有很大的經(jīng)濟(jì)意義。目前許多內(nèi)燃機(jī)廠和內(nèi)燃機(jī)修配廠,已比較廣泛地采用環(huán)氧樹脂粘補(bǔ)法來(lái)修復(fù)UNIVER氣缸蓋和UNIVER氣缸體。下面將我廠使用環(huán)氧樹脂粘補(bǔ)法修復(fù)UNIVER氣缸蓋和UNIVER氣缸體的情況向大家作一介紹。粘補(bǔ)范圍及粘補(bǔ)處的物理機(jī)械性能用環(huán)氧樹脂粘補(bǔ)修復(fù)內(nèi)燃機(jī)的UNIVER氣缸蓋及UNIVER氣缸體的缺陷,范圍比較廣,效果比較好。氣動(dòng)位置控制系統(tǒng)是實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化的重要手段之一,它以成本低廉、工作效率高、無(wú)污染等一系列優(yōu)點(diǎn),在機(jī)械、化工、醫(yī)藥等領(lǐng)域得到越來(lái)越廣泛的應(yīng)用。但由于氣動(dòng)系統(tǒng)固有的強(qiáng)非線性和摩擦力的影響,使得控制精度和穩(wěn)定性難以達(dá)到理想的效果,限制了氣動(dòng)技術(shù)在工業(yè)上的應(yīng)用。因此,對(duì)氣動(dòng)位置控制系統(tǒng)進(jìn)行研究,采用適當(dāng)?shù)目刂品椒ǜ纳芔NIVER氣缸的緩沖特性,實(shí)現(xiàn)任意位置的精確定位,就成了當(dāng)前研究的熱點(diǎn)課題,具有重要的學(xué)術(shù)價(jià)值和工程現(xiàn)實(shí)意義。主要研究?jī)?nèi)容與所做的主要工作:以氣體動(dòng)力學(xué)為基礎(chǔ),運(yùn)用諸如熱力學(xué)定律、能量守恒定律、牛頓第二定理等一些已知的定理和定律,通過(guò)一些合理而必要的假定和簡(jiǎn)化,獲得了被控對(duì)象的基本狀態(tài)方程。利用Simulink強(qiáng)大的非線性建模功能,建立了一個(gè)全新的基于比例方向閥的直線UNIVER氣缸位置控制系統(tǒng)的非線性模型。利用Simulink的線性化工具對(duì)系統(tǒng)模型在具體工作位置作了線性化處理,為PID控制器的參數(shù)設(shè)定提供了依據(jù)。確定了基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的PID控制策略,并獲得了理想的控制效果。利用AMESim和MATLAB/Simulink聯(lián)合仿真技術(shù),對(duì)所建系統(tǒng)進(jìn)行了進(jìn)一步的仿真分析,仿真和性能的預(yù)測(cè)結(jié)果表明,該控制系統(tǒng)與方法對(duì)UNIVER氣缸在全行程范圍內(nèi)任意位置可控;并可實(shí)現(xiàn)精確定位,且響應(yīng)速度快,取得了良好的控制效果;進(jìn)一步驗(yàn)證了所建模型的正確性和控制系統(tǒng)的有效性。仍處于理論研究階段,應(yīng)對(duì)其研究成果進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,使其能早日投入工業(yè)生產(chǎn)中。

對(duì)現(xiàn)有的汽油機(jī)單區(qū)燃燒模型進(jìn)行簡(jiǎn)化，得到一個(gè)關(guān)于散熱比、定熱容比、效率系數(shù)、形狀系數(shù)和燃燒持續(xù)角度5個(gè)特征參數(shù)的簡(jiǎn)化模型，用zui小二乘法對(duì)176組UNIVER氣缸力壓數(shù)據(jù)從燃燒起點(diǎn)到排氣門開啟區(qū)間進(jìn)行擬合，得到這5個(gè)參數(shù)經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ凸?，zui終根據(jù)回歸的UNIVER氣缸壓力模型計(jì)算了IMEP、50%和90%已燃燒質(zhì)量分?jǐn)?shù)角度。建立了從進(jìn)氣門關(guān)閉到排氣門開啟階段的壓力模型，并對(duì)其關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行回歸，計(jì)算了初始?jí)毫烙?jì)誤差和模型參數(shù)誤差對(duì)UNIVER氣缸壓力和平均指示壓力回歸效果的影響。

UNIVER氣缸型號(hào)：
M1500250060M  25/0060 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250064  25/0064 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250065  25/0065 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250065M  25/0065 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250070  25/0070 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250070M  25/0070 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
M1500250075  25/0075 STEEL AD.CUSHION.MICROISO
M1500250075M  25/0075 STEEL AD.CUSHION.MICROISO M
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